metalurgie oceli (CME) tret

1
metalurgie oceli (CME) tretí cást pred.
Sekundární metalurgie

• Denní studium, Strojírenská technologie

Ing. Antonín Zádera, Ph.D. VUT FSI, Ústav
strojírenské technologie, odbor slévárenství
e-mail zadera_at_fme.vutbr.cz
2
Sekundární metalurgie oceli

• Pojem sekundární metalurgie (SM) v sobe zahrnuje
  znacný pocet variant a typu technologických
  procesu ( metalurgické operace probíhají mimo
  tavící agregát).
• V tomto prípade pec ( EOP nebo EIP ) slouží pouze
  k tavení, prípadne k oxidaci a další fáze (
  redukce a dohotovení ) probíhají již v nekterém
  zarízení sekundární metalurgie.
• Tím se sleduje 1. zvýšení výrobnosti tavicího
  agregátu
• 2. vytvorení lepších podmínek napr. pro
  (dezoxidaci, modifikaci oceli , odsírení apod.)

3
Rozdelení metod sekundární metalurgie

• Postupy probíhající za atmosférického tlaku
• AP (Argon Pouring)
• IP (Injection Process)
• SL (Scandinavian Lancers)
• TN (Thüssen Niederrhein)
• LF (Ladle Furnace)
• AOD (Argon Oxygen Decarburisation)
• Postupy probíhající ve vakuu
• VD (Vakuum Degassing)
• VOD (Vakuum Oxygen Decarburisation)
• VAD (Vakuum Arc Degassing)
• ASEA-SKF

4
Rozdelení metod sekundární metalurgie

• Další delení
• Postupy s príhrevem kovu
• Proces LF, VAD, AOD, VOD, ASEA-SKF
• Postupy bez príhrevu kovu
• Proces IP, AP, SL, TN, VD
• Postupy probíhající v pánvi
• Proces IP, AP, SL, TN, LF,, ASEA-SKF
• Postupy probíhající v konvertoru
• Proces VD, VAD, AOD, VOD
• Ryze ocelárské pochody
• RH, DH

5
Postup SM Popis Oznacení Prínos
Dmýchání inertních plynu Dmýchání argonu (N2) príp. dmýchání pod aktivní struskou AP teplotní a chemická homogenizace, cástecná rafinace oceli, odsírení.
Pridávání prísad (injektáž) do tekuté oceli Dmýchání prachových prísad (CaO, Ca apod.) SL, TN, IP snížení O a S, modifikace vmestku a zvýšení mikrocistoty, cástecne legování.
Pridávání prísad (injektáž) do tekuté oceli Zavádení speciálních plnených profilu SCAT snížení O a S, modifikace vmestku a zvýšení mikrocistoty, cástecne legování.
Ohrev oceli pod aktivní struskou Kov je ohríván a promícháván inertním plynem s aktivní struskou LF teplotní a chemická homogenizace, snížení obsahu S, modifikace vmestku, legování.
Vakuové zpracování oceli V komore RH, DH rychlé oduhlicení, snížení obsahu vodíku
Vakuové zpracování oceli V proudu - behem odpichu - behem lití snížení obsahu vodíku príp. dusíku, omezení sekundární oxidace
Vakuové zpracování oceli S príhrevem pod aktivní struskou ASEA-SKF, VAD hluboké odsírení, snížení obsahu vmestku a jejich modifikace, teplotní a chemická homogenizace, legování
Oxidacní vakuování V pávni VOD hluboké oduhlicení (použití u Cr ocelí), snížení obsahu H, N hluboké odsírení,legování.
Oxidace smesí Ar - O V konvertoru AOD hluboké oduhlicení (použití u Cr ocelí), snížení obsahu H, N hluboké odsírení,legování.
Oxidace smesí H2O- O V konvertoru CLU hluboké oduhlicení (použití u Cr ocelí), snížení obsahu H, N hluboké odsírení,legování.
6
Vývoj pochodu sekundární metalurgie
7
Pochod SM Zmena obsahu prvku Zmena obsahu prvku Zmena obsahu prvku Zmena obsahu prvku legování ?T C modifikace vmestku
Pochod SM ?S ?H ppm ?N ppm ?O legování ?T C modifikace vmestku
Pochod SM 1 2 3 4 5 6 7
AP struska 50-60 (3-4) (0-20) 50 ohranicené (10-15) ne
IP-tryska 50-80 (2-5) (20-40) 50 velký propal (40-60) ano
IP-profil 50-80 (0-2) (0-20) / vynikající (10-15) ano
LF cca 50 50 vynikající / ne
RH - 80 30 50 vynikající 50 ne
VD 70-90 60 50 50 ohranicené 50 ne
VAD cca 70 80 50 50 vynikající / ne
AOD 70-80 60 70 50 dobré / ne
8
Rafinace kovu inertními plyny
Technicky nejjednodušším pochodem SM je dmýchání
inertního plynu do taveniny oznacovaného jako AP
(Argon Pourging). Jako inertní plyn se používá
argon. V nekterých prípadech se dmýchá oxid
uhlicitý nebo dusík.
9
Použití AP
dosažení tepelné a chemické homogenity 80-100
Nl/min, urychlení rozpouštení feroslitin 300-400
Nl/min, rozpouštení a promíchávání syntetické
strusky ( odsírení )450-900 Nl/min, vyplouvání
vmestku ( cerení )30-50 Nl/min
10
Použití syntetických strusek
Syntetické strusky - hlavní složka oxid
vápenatý. S ohledem na vysokou teplotu tavení CaO
prísada tavidla do syntetických strusek ( CaF2,
Al2O3, Na2CO3 ). Nejcasteji se používá
syntetická struska pro odsírení dezoxidované
oceli v pánvi. Dmýcháním argonu behem odsirování
syntetickou struskou výrazne zvetšuje mezifázové
rozhraní struska kov, což výrazne zvyšuje
stupen odsírení. Oxid hlinitý vzniklý pri
primární dezoxidaci se ve strusce rozpouští,
snižuje se jeho aktivita a tím se soucasne
snižuje aktivita kyslíku kovu v pávi. V ceských
slévárnách bylo odsírení syntetickou struskou
používáno zejména u ocelí vyrábených na kyselých
EIP ke snížení obsahu síry pod 0,017, príp.
0,015 .
11
Injektáž prachových prísad tryskou
injektáž prachových prísad - SL (Scandinavian
Lancers), pochod TN (Thüssen Niederrhein) nebo
pochod IP (Injection Process) Tryskou se obvykle
dmýchají do oceli v pánvi syntetické strusky,
mleté feroslitiny obsahující vápník, príp. také
nauhlicovadla, nebo bežné feroslitiny. Pochod SL
je založen na dmýchání prísad (silikokalcia)
obsahujících vápník. Pri pochodu TN se dmýchá
syntetická struska na bázi CaO a tavidla.
Základní cástí zarízení pro injektáž se skládá
z keramické trysky ponorené do taveniny, která
pomocí nosného plynu umožnuje z napojených
zásobníku dmýchat presne odmerené množství
kovových nebo struskotvorných prísad.
12
Injektáž prachových prísad

• Princip dmýchání prachových prísad

13
Pri dmýchání syntetické strusky se dosahuje
výsledných obsahu síry i pod 0,003 . Spolecne se
sírou se snižuje také aktivita kyslíku v lázni.
Na hladine kovu v pánvi musí být prítomna krycí
struska. Pokud pri odkryté lázni dochází k
oxidaci železa vzdušným kyslíkem, zvyšuje se
aktivita oxidu železnatého ve strusce, což
zhoršuje podmínky pro odsírení. Použijeme-li
k odsírení vápníku dochází také soucasne k
modifikaci vmestku na typ Ib.
14
Injektáž pomocí plneného profilu
Plnený profil je tenkostenná trubicka z ocelového
plechu obvykle o prumeru 6 až 18 mm vyplnená
prachovou náplní (mletými feroslitinami ).
Prumer trubicky a tlouštka ocelového plášte se
volí podle hmotnosti tavby. Pánev 4 až 8 t profil
o prumeru cca 8 mm.

• Nejcastejší použití plnených profilu je
  k modifikaci vmestku na typ Ib pomocí vápníku (
  SiCa ).
• Využití vápníku ciní 9-11 . Stejná technologie
  (plneného profilu) se používá napr.
  pri modifikaci litiny horcíkem. V podstate stejné
  zarízení se používá také pri injektáži hliníku.
• V podavaci se používá hliníkový drát s jehož
  pomocí lze dosáhnout úzkého rozmezí výsledného
  obsahu hliníku v oceli.

15
Pánvová pec LF (Ladle Furnace)
Zavedení pánvové pece si vyžaduje jak zmenu
technologie na EOP tak i zmenu organizace práce
v tavírne. Elektrická oblouková pec slouží pouze
jako agregát jehož cílem je rychlé roztavení
vsázky, oxidace uhlíku a fosforu kyslíkem. Po
dosažení požadované (odpichové) teploty následuje
odpich (neuklidnená ocel). Tato technologie
umožnuje dosažení nízkého obsahu vodíku v oceli
po odpichu. V pánvi se následne provádí cástecná
dezoxidace kovu a tvorba nové, silne zásadité
(rafinacní) strusky.
Behem celé úpravy kovu cítající cca 30 minut se
provede odsírení kovu (i pod 0,003 S),
homogenizace teploty a chemického složení.
Predností LF je také možnost velice presného
dolegování.
16
Pánvová pec LF (Ladle Furnace)

• Zavedení ohrevu kovu v pánvi predpokládá plne
  vytíženou tavírnu s pomerne rovnomerným odberem
  kovu. V opacném prípade zvýšení nákladu na výrobu
  tekutého kovu.
• Nejbežnejší jsou pánvové pece s príhrevem kovu
  elektrickým obloukem.
• Pro zajištení teplotní a chemické homogenity
  lázne je behem celé úpravy kovu dmýchán inertní
  plyn (argon, príp. i dusík). Dmýchání probíhá
  zpravidla pres porézní tvárnici umístenou ve dne
  rafinacní pánve.
• Použití pánvové pece vyžaduje, aby byla pánev
  osazena šoupátkovým uzáverem. Ten je pred
  odpichem zasypán, zpravidla chromitovým pískem.
• Ztráta kovu pri lití ciní až 500 kg tekutého
  kovu, nemožnosti zcela uzavrít šoupátkový uzáver
  po prvním odlití vyplývá
• Pánvová pec je výhodná pouze pri odlévání odlitku
  težších než cca 0,5 až 1 t.

17
Pánvová pec LF (Ladle Furnace)

• Dmýchání argonu behem úpravy kovu zlepšuje
  podmínky pro odsírení a zároven také podporuje
  flotacní úcinek vmestku, což zlepšuje zejména
  tekutost oceli.
• Nejcasteji jsou používány trífázové obloukové
  pánvové pece.
• Stejnosmerné pánvové pece, pracující na principu
  stejnosmerné elektrické obloukové pece nejsou
  príliš rozšíreny.
• V literature jsou také uvedeny i príklady
  indukcního ohrevu kovu v pánvi. Pece pracují na
  principu elektrické indukcní kelímkové pece.
• V nekterých prípadech se pro tyto pece používají
  tzv. pruzarné pánve. Jedná se o pánve vyrobené
  z nemagnetických materiálu (austenitických
  nerezavejících ocelí). Plášt pánve je konstruován
  tak, aby se v magnetickém poli nežhavil.

18
AOD konvertor

• AOD (Argon Oxygen Decarburisation) pracuje
  v kombinaci (duplexu) s EOP nebo kyslíkovým
  konvertorem.
• Behem dmýchání kyslíku dochází k exotermickým
  reakcím, které slouží ke krytí tepelných ztrát a
  proto není nutné používat prehrátí taveniny pred
  vlastním zkujnováním v AOD konvertoru.
• Použití AOD je výhodné zejména pri zpracování
  vysokolegovaných korozivzdorných ocelí, kde se
  dosahuje nízkých obsahu uhlíku (i pod 0,03) pri
  vysokém využití chrómu ze vsázky (až 95).
• Podstata tohoto pochodu je ve spolecném dmýchání
  kyslíku a argonu do kovu v konvertoru, kde
  dochází ke snižování parciálního tlaku oxidu
  uhelnatého.

19
AOD konvertor

• Studená vsázka se taví v elektrické obloukové
  peci. Obsah uhlíku v lázni po roztavení ciní cca
  1, podle jeho obsahu se koriguje také odpichová
  teplota.
• Tavba se odlévá do transportní pánve a prelévá se
  do konvertoru.
• Vyzdívka konvertoru je vyzdívána dolomitovými
  stavivy.
• Samotný prubeh tavby v AOD konvertoru lze
  rozdelit na oxidacní a redukcní údobí.
  V oxidacním údobí probíhá oduhlicení.
• Na pocátku oxidace je dmýchání kyslíku provádeno
  pri pomeru O2 Ar 3 1 nebo je dmýchán pouze
  cistý kyslík. Toto údobí trvá zpravidla cca 30 až
  40 minut, pri které se lázen ohrívá v dusledku
  exotermických reakcí. Zdrojem tepla je zejména
  oxidace uhlíku a kremíku.
• V prípade prekrocení teploty cca 1650 C -
  ochlazení lázne ocelový odpad nebo feroslitiny.
  Na záver se dmýchá cistý argon a uhlík dezoxiduje
  v tavenine prítomné oxidy chrómu.

20
AOD konvertor

• Teplota na konci dmýchání je urcena teplem
  privedeným z exotermických reakcí a teplem
  spotrebovaným na ohrev plynu odcházejících
  z konvertoru, krytí tepelných ztrát konvertoru,
  ohrev a roztavení prísad a ohrev roztavené oceli.
• Vstupní veliciny pro rídící program jsou zejména
  chemické složení oceli a teplota oceli pred a po
  oxidaci, složení odcházejících plynu a hmotnost
  tavby.
• Obsah uhlíku v oceli je odvozen od obsahu oxidu
  uhelnatého v odcházejících plynech
  z konvertotu.
• Rízené veliciny jsou zejména složení a prutok
  dmýchané smesi a množství prísad, príp.
  chladícího ocelového odpadu.
• Behem oxidace uhlíku dochází obdobne jako pri
  uhlíkové reakci v EOP k poklesu obsahu vodíku a
  dusíku.

21
Postupy SM provozované pri sníženém tlaku (ve
vakuu)

• Snížením celkového tlaku nad taveninou je možné
  dosáhnout v oceli velmi nízkých obsahu uhlíku až
  v rádove v jednotkách ppm.
• Vakuovou metalurgií lze dále získat ocel o vysoké
  oxidické cistote s nízkým obsahem vodíku a
  dusíku.
• Pochody za sníženého tlaku je možné provádet u
  kovu v pánvi umístené ve vakuovaném prostoru
  (kesonu), prímo v hermeticky uzavrené pánvi nebo
  v konvertoru prípadne v jiném zarízení.
• Postupy nekdy cleneny podle toho zda umožnují
  nebo neumožnují ohrev upravovaného kovu. Ano VOD,
  VAD, ASEASKF RH.
• To umožnuje jednak dosažení velice nízkých obsahu
  uhlíku, jedná se o výrobu LC (LOW KARBON STEEL) a
  ULC ocelí (ULTRA LOW KARBON STEEL).
• Zvyšování oxidické cistoty taveniny.
• Soucasne lze dosahovat i velice nízkých obsahu
  síry, tj. ocel odsírit a snížit obsah dusíku a
  zejména vodíku.

22
Pochod VD

• VD (Vakuum Degassing) - kov v pánvi zaváží do
  vakuovaného prostoru kesonu.
• Po zavezení pánve se keson uzavírá hermeticky
  utesneným víkem a pri omezeném prutoku argonu se
  sníží tlak pod víkem v kesonu.
• V celém prostoru se pomocí paroproudých vývev
  vytvárí vakuum.
• Ocel se behem vakuování udržuje pri tlaku až 2
  4 kPa, príp. i nižším, po dobu 10 až 15 min
  nutné prehrátí až 150 C.
• U VD dochází k hluboké dezoxidaci kovu uhlíkem a
  soucasne i snížení obsahu vodíku a dusíku
  (kombinace s IP, SL, LF).

Zvýšení celkové oxidické cistoty oceli a hluboké
odsírení (i pod 0,003). Pro zvýšení úcinnosti
odplynení a oduhlicení a homogenizace oceli se
behem celé úpravy kovu provádí dmýchání argonu
dnem pánve. Možnost dolegovat pres speciální
tlakotesný zvon. Proces VD je využíván pri výrobe
vysokolegovaných Cr, CrNi ocelí
23
Pochod VOD

• VOD (Vakuum Oxygen Decarburisation)
• Jedná se v podstate o proces VD doplnený tryskou
  na dmýchání kyslíku na hladinu kovu.
• Pri VOD probíhají exotermické reakce - odpichové
  teploty u vysokolegovaných korozivzdorných ocelí
  pouze okolo 1570 C.
• Obsah uhlíku pred vakuováním se pohybuje
  v rozmezí 0,2 až 0,4 , príp. i 0,8 .
• Behem oxidace se udržuje v kesonu tlak 2 až 4
  kPa.
• Pri dmýchání kyslíku se nejprve oxiduje Si pak C
  tím se zvyšuje teplota lázne.

Pri cca 0,2 Si se zacíná se oxidovat i C. Pri
tzv. kritickém obsahu C ( 0,04 - 0,1 ), kdy se
výrazne snižuje oduhlicovaní rychlost, se
prestává dmýchat kyslík (pouze argon dnem pánve)
24
Pochod VOD

• Dalším snížením tlaku až pod 100 Pa, pri
  soucasném dmýchání Ar, dochází vlivem vysoké
  aktivity kyslíku v lázni i ve strusce k další
  reakci kyslíku s uhlíkem etapa cca 5 15 minut.
• Tím je jednak dosaženo dalšího oduhlicení až pod
  0,01C a dále také dochází k dezoxidaci oceli. Po
  oxidaci kyslíkem se zvyšuje teplota lázne až na
  1750 C.
• Uhlík v oceli redukuje oxidy chrómu, címž se
  jednak zvyšuje cistota oceli, ale také i využití
  chrómu ze vsázky.
• Výsledné obsahy uhlíku po dolegování mohou být
  nižší než 0,01. Využití chrómu bývá vyšší než
  95.
• Behem oxidace je možné také snížit obsah vodíku a
  dusíku až o 70 .
• Pro dosažení nízkých aktivit kyslíku a síry se
  pánev vyzdívá magnezitovým nebo
  vysocehlinitanovým stavivem, príp. litým
  žárobetonem.
• Oproti oxidaci v obloukové peci probíhá oxidace
  na zarízení VOD pri nižší teplote, propal chrómu
  je nižší a také i výsledné obsahy uhlíku jsou
  podstatne nižší.
• Ocel má soucasne vyšší oxidickou cistotu a lepší
  korozní odolnost. Náklady na výrobu tekutého
  významne nižší díky použití ferochromu s vyšším
  obsahem C.

25
Kombinované prvky SM - Pochod VAD

• VAD (Vakuum Arc Degassing)
• umožnuje soucasne s vakuováním oceli provádet
  také ohrev elektrickým obloukem.
• Metalurgické možnosti podobné VOD.
• Podobná technologie výroby jako VOD.
• Zarízení VAD tedy umožnuje výrobu oceli o vysoké
  sulfidické a oxidické cistote, presné dolegování
  a dezoxidace (aktivita kyslíku).
• Použití vakua umožnuje výrazne snížit obsah
  vodíku a dusíku.
• Výhodou tohoto procesu je, že teplo na krytí
  tepelných ztrát vzniká také použitím elektr.
  ohrevu - presné rízení odpichové teplotu.
• Zarízení muže být také doplneno o trysku na
  injektáž prachových prísad, podavac plnených
  profilu a kyslíkovou trysku.

Dalším kombinovaným prvkem SM podobné konstrukce
jako je VAD je pochod ASEA-SKF. Tento systém muže
být krome vakuového systému a ohrevu elektrickým
obloukem navíc vybaven indukcním mícháním lázne.
26
RH (Rührstahl Heraeus)

• Inertní plyn tvorí s taveninou v sacím hrdle smes
  plynu a kovu o menší hustote, takže tato smes
  vstupuje do vakuové komory.
• Ve vakuové komore dochází k odplynení príp.
  oduhlicení
• Privádený inertní plyn (Ar nebo N), udržuje
  taveninu v turbulentním pohybu, což umožnuje
  odplynení a oduhlicení z kapek taveniny a i ze
  vzdmutého povrchu taveniny.
• Prubeh nasávání oceli a její výtok je plynulý.
  Odplynená ocel následne vytéká výstupní trubicí
  zpet do pánve (pece).
• Takto je celý objem tekutého kovu nekolikrát
  nasát do vakuové komory.
• Vakuová komora je odsávána pomocí
  nekolikastupnových paroproudých vývev.
• Zarízení je urcené pro vakuování v pánvi ale i
  v peci, která má snímatelné víko nebo horní cást.

• RH je využíváno pro vakuování velkých objemu
  nelegovaných (i nekterých nízkolegovaných) ocelí
  v ocelárnách (ve slévárnách se v podstate
  nepoužívá).
• Moderní zarízení jsou vybavena napr. i
  elektrickým odporovým príhrevem tekutého kovu
  ve vakuované komore. Další varianty oznacené RH-O
  umožnují oxidacní vakuování jako je tomu napr.
  u pochodu VOD.

27
DH (Dortmund Hütteunion),

• DH - odplynení oceli zdvižným zpusobem
• Tekutá ocel nasávána z licí pánve do vakuové
  komory
• Vlivem rozdílného tlaku mezi vakuovanou komorou a
  okolní atmosférou se v sacím hrdle vytvorí
  sloupec tekuté oceli.
• Cást oceli vnikne do vakuované komory, kde
  probíhá odplynení kovu.
• Po odplynení nasátého množství kovu se vakuová
  komora zvedne (nebo se pánev sníží) a odplynená
  ocel pretece zpet do pánve.

• Tento cyklus se opakuje, až je dosaženo
  požadovaného stupne odplynení.
• Pro dokonalé odplynení musí ponorným hrdlem
  projít obsah pánve nejméne trikrát. Celková
  doba vakuování se pohybuje okolo 15 20 minut
• Na zarízení DH je možné nejen snížit obsah
  plynu, ale také i obsah C, taveninu teplotne
  homogenizovat, dezoxidovat a také za podtlaku
  dolegovat.
• V poslední dobe se od pochodu DH upouští

28
Závery k problematice SM

• Existují i další speciální metalurgické pochody -
  vakuové odplynení oceli v proudu, tavení na
  elektronové, plazmové peci, vakuových EIP
  prípadne elektrostruskové pretavování apod.
• V soucasnosti i dále vznikají další pochody SM-
  zpravidla pouze konstrukcními variantami
  stávajících prvku SM.
• Napr. vývoj RH doplnení o - dmýchání inertních
  plynu - dmýchání kyslíku do vakuové komory
  (oxidacní vakuování) - príhrev kovu ve vakuové
  odplynovací komore
• Zlepšení stávajících, príp. i vývoj nových
  pochodu SM, souvisí s rostoucími nároky na jakost
  vyrábené oceli a ocelových odlitku ze strany
  zákazníku (chemický prumysl, jaderná energetika
  atd.) a jednak snahou o co nejnižší náklady na
  výrobu oceli všech jakostí.
• Bez použití nekterých prvku SM by nebyla
  intenzifikace EOP v takovém rozsahu vubec
  realizovatelná. Modernizace a intenzifikace EOP
  proto vyžadují i modernizace, príp. i zavádení
  nových prvku SM do oceláren.
• Další uplatnení SM - cesta využívající kombinace
  jednotlivých procesu v jednom agregátu (VAD, ASEA
  SKF) nebo vhodnou kombinací jednotlivých pochodu
  (stavebnicový systém) pro konkrétní jakosti ocelí
  a vyrábený sortiment.

29
SM ve slévárnách oceli

• Ve slévárnách oceli je použití SM vázáno jednak
  na sortiment odlitku, jakosti (znacek) ocelí, a
  na výrobnost slévárny.
• Pred realizací SM je velice duležitá peclivá
  analýza, jednak toho co od zavedení uvažované SM
  ocekáváme a dále co nám její zavedení muže
  prinést.
• Výsledné ekonomické posouzení celkových nákladu
  je ovlivneno predevším objem zpracovávaného kovu
  na zarízení SM a porizovacích nákladech SM.
• Žádný z prvku SM není zcela univerzální, ale je
  vhodný zpravidla pouze pro nekteré metalurgické
  aplikace, príp. sortiment odlitku nebo jakostí
  ocelí proto je nutné znát .
• Pro urcité výrobní zadání se proto vytvárí soubor
  postupu SM.
• Zavedení i jednoduchého prvku SM je možno
  dosáhnout výrazného snížení nákladu, príp.
  zlepšení nekterých metalurgických parametru a to
  u nekterých pochodu SM i v relativne krátkém case
  a bez velkých financních investic.
• Pro slévárny však lze aplikovat méne nákladné
  zarízení jakými mohou být
• - dmýchání inertního plynu do pánve,
• - odsírení v pánvi syntetickou struskou
  v pánvi,
• - modifikace vmestku a mírná korekce chemického
  složení v pánvi,