Presentaci

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MECÁNICA DEL CORTE DE METALES
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Virutas.- Cepilladuras o limaduras removidas
durante el corte de un metal El proceso de
corte básicamente consiste en el cizallamiento
del material de trabajo para formar la
viruta Es erroneo suponer que la fractura
ocurre frente a la herramienta asemejandose al
rajado de la madera
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La herramienta posee forma de cuña, tiene un filo
recto y su movimiento está restringido con
respecto a la pieza
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Superficie de desprendimiento o cara.- Superficie
sobre la cual fluye la viruta en la
herramienta Superficie de incidencia o flanco.-
Superficie apoyada posteriormente para dejar
libre la superficie generada Espesor de la
viruta no deformada.- Profundidad de la capa
removida por la herramienta (se supone constante)
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Ángulo de inclinación normal efectiva o Ángulo de
ataque efectivo o Ángulo de desprendimiento.- Ángu
lo entre la cara de la herramienta y una línea
perpendicular a la nueva superficie.
Ángulo mormal efectivo o Ángulo de incidencia o
de holgura.-Ángulo entre el flanco y la
superficie generada. Ángulo de incidencia
Ángulo del filo Ángulo de inclinación 90
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(No Transcript)
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(No Transcript)
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(No Transcript)
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(No Transcript)
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(No Transcript)
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(No Transcript)
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ENERGÍA ESPECÍFICA DE CORTE
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Espesor de la viruta no deformada
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FUERZA DE PENETRACIÓN Y EFECTO DE TAMAÑO
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Fuerza de penetración
Fuerza requerida para remover la viruta
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(No Transcript)
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RESISTENCIA MEDIA APARENTE A LA CIZALLADURA DEL
MATERIAL DE LA PIEZA
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a0
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(2.4)
a0
rc.- razón de corte
rc ac/a0
ls
(2.5)
, ac se conocen en la práctica
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Para un trozo de viruta de longitud lc , ancho
aw ,densidad y masa
(2.6)
Se puede encontrar el ángulo de cizalladura
para un caso real
Fs Fc cos F Ft sen F (2.7)
As Ac / sen F (2.8)
(2.9)
s es la resistencia aparente de cizalladura del
material
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Pero s aumenta con una disminución del avance
o del espesor de la viruta no deformada (para
avances pequeños) Si se usa
Fr Fr - Fp (2.10)
Fr fuerza requerida para remover la viruta Fr -
Fp Fuerza de corte resultante fuerza de
penetración (constante)
(2.11)
Esta resistencia permanece constante e
independiente de la velocidad de corte y del
ángulo de inclinación normal
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TEORÍA DE ERNST Y MERCHANT
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(No Transcript)
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90 a (90 ß) ?ne   a 90 - 90 ß -
?ne   a ß - ?ne   Fs Fr cos(F a)   Fs Fr
cos(F ß ?ne) (2.12)
90 ß
a
a
90 ß
Fr Fs / cos(F ß ?ne)
(2.13)
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(2.14)
Fc Fr cos a Fr cos (ß ?ne) (2.15)
a
(2.16)
El ángulo de cizalladura toma el valor que
minimiza el trabajo requerido en el corte
, s, ac se suponen independientes
de
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2F ß ?ne cos-1(0)
2F ß ?ne p/2 o 3p/2 (2.17)
De acuerdo experimentalmente a corte de
plásticos sintéticos, pero no corresponde a
aceros maquinados con herramientas de carburo
sinterizado Si el esfuerzo de cizalladura
aumenta con el esfuerzo normal
a
(2.18)
ß - ?ne
a
Fns Fr sen (F ß - ?ne) (2.19)
Fns ss As ss Ac / sen F (2.20)
27
(2.21)
(2.22)
28
(2.23)
29
(2.24)
S0 y k son constantes para el material y
Ac son constantes para la operación
de corte
(2.25)
30
TEORÍA DE LEE Y SHAFFER
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Aplicación de la teoría de plasticidad al corte
ortogonal de metales Suposiciones 1.- El
material es rigido-plástico 2.- El comportamiento
del material es independiente de la deformación
por unidad de tiempo 3.- Se desprecian los
efectos de temperatura 4.- Se desprecian los
efectos de inercia resultantes de la aceleración
del material durante la deformación Campo de
líneas de deslizamiento.- Campo de líneas
ortogonales que indican en cada punto las dos
direcciones de esfuerzo máximo de cizalladura
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(No Transcript)
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AC se puede considerar como superficie libre ya
que no actúan fuerzas sobre la viruta cuando ésta
pasa ese límite. Las direcciones de esfuerzos
cortantes máximos siempre intersecan una
superficie libre formando un ángulo de 45 grados
Suponiendo que los esfuerzos de contacto que
actúan en BC se distribuyen uniformemente (se
verá que no es cierto)
ß
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(No Transcript)
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(No Transcript)
36
FRICCIÓN EN EL CORTE DE METALES
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(2.28)
(2.29)
(2.30)
38
(No Transcript)
39
(2.31)
(2.32)
(2.33)
Deslizamiento desde X 0 a X lf lst
µ es constante
(2.34)
40
Adhesión desde X lf - lst hasta x lf

Para la fuerza normal sobre la herramienta
(2.36)
La fuerza de fricción sobre la cara de la
herramienta
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(2.37)
en X lf - lst  
(2.38)
(2.39)
42
.-Coeficiente medio de fricción
(2.40)
43
(2.41)
(2.42)
(2.43)